當(dāng)空壓機(jī)運(yùn)行參數(shù)為: 轉(zhuǎn)速2950轉(zhuǎn)/分，電機(jī)電流180安培，泵的出口壓力11.5公斤/厘 米，出口流量滿負(fù)荷。

電機(jī)與系的振幅見表，停機(jī)后，立刻檢討了復(fù)盛空壓機(jī)與泵鏡子的齊心變， 較年夜偏差為鈾向0.05毫米，在尺度范疇內(nèi)，然后斷開聯(lián)軸器，使電機(jī)零丁空運(yùn)。

(一) 依據(jù)現(xiàn)場(chǎng)合測(cè)得的振動(dòng)數(shù)據(jù)，作振動(dòng)剖析

1、從表12--1所示的振幅望出,振動(dòng)的部位只產(chǎn)生在空壓機(jī)一端，屬于局部振動(dòng)。

2、聯(lián)軸器相鄰的兩個(gè)軸承，只有電機(jī)軸承發(fā)生很年夜的振動(dòng),從而排除兩轉(zhuǎn)子齊心 前軸度誤差過年夜的問題。

3、從表12一2中空壓機(jī)零丁運(yùn)行的初始報(bào)幅望出，重要是基頻混動(dòng)。

此中，承垂直標(biāo)的目的的基頻服動(dòng)占合成振動(dòng)的94%。前軸承程度標(biāo)的目的的基頻證動(dòng)占合成報(bào)動(dòng) 的86%。后軸承垂直標(biāo)的目的的基頻振動(dòng)占合成振動(dòng)的91.5%。

后軸承程度標(biāo)的目的的基頻振動(dòng) 占合成振動(dòng)的83%。因?yàn)闆]有攜帶其它儀器,振動(dòng)相位，報(bào)動(dòng)波形及轉(zhuǎn)子軸心軌跡沒有 察看，但從選頻的身分及幅值來望，可以診斷為空壓機(jī)轉(zhuǎn)子質(zhì)量不服衡。

在配制均衡機(jī)的接頭盤時(shí)發(fā)明,電機(jī)聯(lián)軸器的內(nèi)孔與軸共同太松，有0.12毫米的間 陂。本來為了防止在運(yùn)行中聯(lián)軸器串動(dòng),用一個(gè)M10的螺詮頂著鍵,使之固定。

如許就使聯(lián)軸器的內(nèi)孔中央與軸心發(fā)生了很年夜的偏疼，形成電機(jī)轉(zhuǎn)子較年夜的重心偏移，從而也就 發(fā)生了較年夜的不服衡質(zhì)量，使電機(jī)空運(yùn)時(shí)，撅幅達(dá)130um。

空壓機(jī)空轉(zhuǎn)時(shí)，振幅由130um陳為50im。但連泵帶負(fù)荷后，振動(dòng)又年夜幅度上升, 為此，將振動(dòng)旌旗燈號(hào)錄進(jìn)磁帶,歸廠后輸進(jìn)CF-300剖析儀中作譜剖析。

(二) 依據(jù)譜圖和表12一4作振動(dòng)剖析

1、通頰振動(dòng)中，有四種頻串構(gòu)造，(150Hz) 為主，共中通頻占的73~83%。

2、在四種頻率中,重要以8f

8、基頻f。(50Hz) 占通頻的37~45%.(250Hz) 占通頻的15~34%。

4、5f.(350Hz) 能量較小,疏忽不計(jì)。

依據(jù)譜圖的頻串構(gòu)造及各自的能量比例，診斷為空壓機(jī)支承部件強(qiáng)度不敷，支承 部件包含: 墊片、機(jī)座、臺(tái)板和基本。

經(jīng)檢討，發(fā)明空壓機(jī)的四個(gè)支腿，是每一側(cè)的兩個(gè)支腿共用一環(huán)通長(zhǎng)的20毫米厚的 墊鐵。

因?yàn)橥ㄩL(zhǎng)的墊鐵與支座的接觸面積很年夜，而且電機(jī)的每個(gè)地角螺栓受力不會(huì)完整 一樣，勢(shì)必會(huì)使墊鐵與底座接觸不良，造成支承部件的強(qiáng)度降落，使電機(jī)在滿負(fù)荷時(shí)， 發(fā)生激烈振動(dòng)。

為此,加工四塊<每個(gè)支跳一塊) 與本來厚度雷同的墊鐵開機(jī)后，振動(dòng)顯著下脈。

經(jīng)由過程調(diào)換電機(jī)的四個(gè)支排的暖鐵，電機(jī)空運(yùn)振幅502m降為10um ,連泵帶負(fù)荷振 幅由1801m降為780um，已有年夜幅度降落。

但背負(fù)荷時(shí)振動(dòng)78um，仍舊較年夜，故又將 新的振動(dòng)旌旗燈號(hào)錄進(jìn)磁帶，輸進(jìn)剖析儀內(nèi)，作殘存振動(dòng)剖析，以打消振動(dòng)。